В статье рассмотрены основные виды и конструкции электрогенераторов, применяемых в ветроэнергетических установках, а также проведен их анализ. Рассмотрены формулы для выбора генераторов ВЭУ, приведены основные параметры, характеризующие ВЭУ, описаны формулы для выбора генераторов ВЭУ. Указаны основные факторы, влияющие на выбор электрогенераторов. Подробно рассмотрены конструкции электрогенераторов с их отличительными функциями. Исследованы модели электрогенераторов с использованием электрических эквивалентных схем.
Ключевые слова: электрогенераторы, ветроэнергетическая установка, возобновляемые источники энергии.
Энергия ветра для производства электроэнергии сегодня является уже сформированной, конкурентоспособной и практически незагрязняющей технологией, широко используемая во многих странах мира. Системы преобразования энергии ветра стали координационным центром в исследовании возобновляемых источников энергии. Это не только из-за быстрого развития мощности ветряных генераторов, но и из-за улучшения электроники и их применение в получении энергии ветра. Эта статья имеет взаимосвязь с последними открытиями в системах преобразования энергии ветра, их классификации, выбор генераторов и их социальных, экономических и экологических преимуществ и недостатков, обзор вопросов присоединения распределенных ресурсов, включая ветровую энергию с электроэнергетическими системами.
Основными параметрами, характеризующими ВЭУ, являются: 
- номинальная мощность; 
- начальная скорость, при которой ветроколесо начинает вращаться; 
- номинальная скорость; 
- максимальная скорость, при которой ВЭУ выводится из рабочего режима; h - высота, на которой расположена ось ветроколеса; d - диаметр ветроколеса [1].
Электрическая мощность, вырабатываемая ВЭУ в зависимости от скорости ветра U, равна:
, (1)
где
– рабочая характеристика ВЭУ. Для многих ВЭУ она имеет следующий вид:
(2)
Скорость ветра U – случайная непрерывная величина. Для аппроксимации результатов измерений скорости ветра обычно используют функцию распределения Вейбулла [2]:
, (3)
гдеk – параметр формы, а c – параметр, близкий к средней скорости ветра 
.
Математическое ожидание и дисперсия распределения скорости ветра равны:
(4)
(5)
где
– гамма-функция.
Метеорологические службы регистрируют параметры ветра на стандартной высоте флюгера 
(равной 10 м). Оси ветроколес современных ВЭУ находятся на высотах h от 10 до 100 м. Для определения средней скорости ветра на этих высотах используют приближенную эмпирическую формулу [1]
(6)
где
– средняя скорость ветра на высоте флюгера. Для открытых мест
b = 1/7=0,14. Отметим, что увеличение высоты h не изменяет параметр k, а приводит только к увеличению параметра cна фактор 
.
Мощность ветрового потока единичного сечения (удельная мощность) равна:
(7)
где
– плотность воздуха. Величина 
есть плотность распределения энергии ветра. Она имеет максимум при скорости ветра:
(8)
Номинальную мощность ВЭУ с горизонтальной осью вращения можно оценить по формуле [2, 3]
(9)
где 
– площадь, ометаемая ветроколесом; 
– КПД ротора ветроколеса; 
– КПД электрогенератора; 
– коэффициент мощности, который учитывает долю получаемой ветродвигателем мощности ветрового потока. Для ориентировочных расчетов можно приближенно принять: = 1,2кг/
; = 0,9; = 0,95; = 0,45.
Условие выбора оптимальной ВЭУ можно записать в виде
(10)
При выборе ВЭУ по соотношениям (10) следует также учесть зависимость величин 
от высоты расположения ветроколеса h.
Средняя мощность ВЭУ
(11)
где
– среднее значение рабочей характеристики, которое можно интерпретировать как коэффициент использования располагаемой мощности ВЭУ. При использовании функции распределения Вейбулла получим
(12)
где
– неполная гамма-функция.
Средняя производительность ВЭУ за период времени Tсоставит [1,4]
(13)
Таким образом, выбор наиболее подходящей ВЭУ и оценка ее производительности сводится к статистической оценке параметров функции распределения Вейбулла k и c.
Известно, что выходная мощность генератора ветроэлектрической установки (ВЭУ) зависит от конструкции лопастей и кинетической энергии ветра [3]. Кинетическую энергию воздушного потока, со средней скоростью V, проходящего через поперечное сечение с площадью S, перпендикулярно скорости ветра, и массу воздуха m определяется по формуле:
(14)
гдеm - 
; = 1,226 кг/ – плотность воздуха соответствующая нормальным климатическим условиям: t = 
C, давление равно 760 мм рт. ст (101,3 кПа); S – ометаемая площадь ветроколеса (ВК) с горизонтальной осью вращения, определяется по формуле:
(15)
где D – диаметр ветроколеса.
Если в (14) подставить значение массы воздуха m и отметаемой площади ветроколеса S, получим формулу для определения механической мощности ВЭУ:
(16)
где
= 0,4…0,45 – коэффициент использования энергии ветра.
Электрическая мощность ВЭУ:
(17)
где
= 0,8…0,9 – механическое КПД ветроагрегата; = 0,7…0,9 – КПД генератора электроэнергии с учётом КПД стабилизатора напряжения.
После постановки всех указанных средних значений коэффициента в (17) и (16) получается ориентировочная формула для определения электрической мощности генератора ВЭУ:
(18)
Как видно из формулы (18) электрическая мощность генератора ВЭУ в основном зависит от диаметра ветроколеса и скорости ветра. Известно также, что мощность генератора ВЭУ зависит также от формы и профиля лопастей [4]. В настоящее время широкое распространение получили ВЭУ с крыльчатыми ВК и горизонтальной осью вращения.
Основными преимуществами ВЭУ с горизонтальной осью вращения ВК является то, что условия обтекания лопастей воздушным потоком постоянны, не изменяются при повороте ВК, а определяются только скоростью ветра. Благодаря этому, а также достаточно высокому значению коэффициента использования энергии ветра, ВЭУ крыльчатого типа в настоящее время получили наибольшее распространение. Здесь основным критерием является экономическая эффективность ВЭУ [5].
Мощность генератора ВЭУ пропорциональна скорости ветра в третьей степени. Поэтому при изменении скорости ветра в широком диапазоне происходят большие потери энергии в генераторах вследствие их низких КПД на малых нагрузках, а в асинхронных генераторах возникают, кроме того, большие реактивные токи, которые необходимо компенсировать. Для исключения этого недостатка в некоторых ВЭУ применяют два генератора с номинальными мощностями ВЭУ. При слабых ветрах первый генератор отключается. В некоторых ВЭУ малый генератор обеспечивает также возможность работы установки при малых скоростях ветра при пониженных оборотах с высоким значением коэффициента использования энергии ветра [6].
На выбор генератора ВЭУ оказывают влияние три основных фактора:
1) Выходная мощность (кВт), определяется только мощностью преобразователя (инвертора) и не зависит от скорости ветра, ёмкости аккумуляторов. Еще её называют «пиковой нагрузкой». Этот параметр определяет максимальное количество электроприборов, которые могут быть одновременно подключены к системе электроснабжения. Невозможно одновременно потреблять больше электроэнергии, чем позволяет мощность инвертора. Для увеличения выходной мощности возможно одновременное подключение нескольких инверторов [4].
2) Время непрерывной работы при отсутствии ветра или при слабом ветре определяется ёмкостью АБ и зависит от мощности и длительности потребления. Если потребление электроэнергии происходит редко, но в больших количествах, то необходимо выбрать АБ с большой ёмкостью.
3) Скорость заряда АБ зависит от мощности самого генератора. Также этот показатель зависит от скорости ветра, высоты мачты, рельефа местности. Чем мощнее генератор, тем быстрее будут заряжаться АБ, а это значит, что быстрее будет потребляться электроэнергия из батарей. Более мощный генератор следует брать в том случае, если ветра в месте установки слабые или потребители потребляют электроэнергию постоянно, но в небольших количествах.
Одним из ограничивающих факторов в ветряных турбинах является сама конструкция генератора. Среди ученых нет единого мнения на наилучшую конструкцию ветряных турбин генератора. Существуют три основных типа генератора применяемых в ВЭУ, которые могут быть рассмотрены для различных систем ветротурбины:
- синхронные генераторы постоянного тока;
- синхронные генераторы переменного тока;
- асинхронные генераторы переменного тока.
В принципе, каждый может работать по фиксированной или переменной скорости. Из-за меняющегося характера ветровой энергии, это выгодно для работы ВЭУ с переменной скоростью, которая снижает физическую нагрузку на лопатки турбины и трансмиссии, улучшает аэродинамическую эффективность системы и крутящий момент переходного процесса.
Конструкция генератора постоянного тока
В машинах постоянного тока, магнитное поле возникает в статоре, якорь расположен на роторе. Статор включает в себя некое количество полюсов, которые возбуждаются либо постоянными магнитами, либо обмоткой постоянного поля.
Пример системы генератора ветра постоянного тока показан на рис. 1. Он состоит из ветровой турбины, генератора постоянного тока, с изолированным затвором биполярного транзистора, инвертора, контроллера, трансформатора и электросети. В генераторе постоянного тока, ток возбуждения (и, следовательно, магнитного поля) возрастает с увеличением рабочей скорости, в то время как фактическая частота вращения ветродвигателя определяется балансом между крутящим моментом и моментом нагрузки. Ротор включает в себя проводники, намотанные на арматуру. Электроэнергия добывается с помощью щеток, соединяющих комментатор, который используется для устранения генерируемой мощности переменного тока в напряжение постоянного тока. Они требуют регулярного обслуживания и являются относительно дорогостоящими из-за использования коммутаторов и щеток.
В общем, применение генераторов постоянного тока является необычным в турбине ветряных электрогенераторов разве, что в условиях низкого потребления энергии, где нагрузка физически близка к ветродвигателю, в отопительных системах или в зарядке аккумулятора.
Рис. 1. Схема системы генератора постоянного тока
Конструкция синхронного генератора переменного тока
Синхронные генераторы обладают самой надежной конструкцией. С момента их появления они были широко изучены для выработки электроэнергии. Схема в разрезе обычного синхронного генератора показана на рисунке 2. В теории, реактивная характеристика мощности синхронного генератора может легко управляться с помощью цепи возбуждения для электрического возбуждения. При использовании фиксированной скорости синхронных генераторов, случайной скорости ветра колебания и периодических возмущений, вызванных башенным эффектом и естественным резонансом, компоненты будут переданы в электросеть. Как следствие, они требуют дополнительного демпфирующего элемента (например, гибкая муфта в приводе), или редуктор, установленный на пружине и в амортизаторах.
Когда они внедрены в энергосистему, синхронизация их частоты в сети требует аккуратной работы. Кроме того, они, как правило, более сложные, дорогостоящие и более склонны к отказу, чем асинхронные генераторы.
Рис. 2. Вид синхронного генератора в разрезе
В последние десятилетия, генераторы на постоянных магнитах постепенно используются в ветровых турбинах из-за их высокой мощности и низкой массы. Часто эти машины рассматриваются для выбора в малых ВЭУ. Структура генератора относительно проста. Как показано на рис. 3. Прочные постоянные магниты установлены на роторе для создания постоянного магнитного поля, и произведенная электроэнергия берется из якоря (статора) через использование коллекторных, контактных колец или щеток. Постоянные магниты могут быть установлены в цилиндрическом роторе из литого алюминия, чтобы снизить затраты. Принцип работы генераторов на постоянных магнитах аналогичен синхронному генератору за исключением того, что генераторы на постоянных магнитах могут работать асинхронно. Преимущества генераторов на постоянных магнитах включают устранение коллектора, контактных колец и щеток, так что машины прочны, надежны и просты. Использование постоянных магнитов удаляет поле обмотки (и связанные с ним потери мощности), но делает управление на местах невозможно, а стоимость премьеров может быть непомерно высокой для больших машин.
Поскольку фактические скорости ветра переменны, генераторы на постоянных магнитах не могут генерировать электроэнергию с фиксированной частотой. Они должны быть подключены к электросети через преобразование переменного тока с помощью преобразователя энергии. Генерируемая мощность переменного тока (с переменной частотой и величиной) сначала выпрямляется в постоянный ток, а затем преобразуется обратно в мощность переменного тока (с фиксированной частотой и величиной). Целесообразно использовать эти машины с постоянными магнитами для непосредственного применения привода. Очевидно, что в этом случае они могут устранить проблемы с коробкой передач, которые вызывают большинство аварий ветровых турбин.
Рис. 3. В разрезе постоянный магнит синхронного генератора
Аналогом синхронных генераторов является высокотемпературный сверхпроводящий генератор (рис. 4) для нескольких мощностей. Машина содержит статор, сердечник с медной обмоткой, опорная конструкция, система охлаждения, криостат и внешний холодильник, электромагнитный экран и демпфер, подшипник, вал и корпус. В конструкции машины, механизмы статора, ротора, охлаждения и коробка передач могут представлять особые проблемы, с тем, чтобы сохранить обмотки в эксплуатационных условиях низких температур.
Рис. 4. Схема синхронного генератора
Сверхпроводящие катушки могут нести в 10 раз больше тока, чем обычные медные провода с пренебрежимо малыми потерями сопротивления на проводниках. Без сомнения, использование сверхпроводников позволит устранить все потери мощности цепи возбуждения и увеличит плотность тока, который сильно увеличит магнитные поля, что приведет к значительному снижению массы и размеров для ветрогенераторов. Таким образом, сверхпроводящие генераторы обеспечивают широкие перспективы в большой емкости и сокращения веса, возможно, подходит лучше для ветровых турбин мощностью 10 МВт или более. В 2005 году "Сименс" успешно запустила первый в мире сверхпроводящий генератор ветротурбины мощностью 4МВТ. Тем не менее, есть много технических проблем, одна из которых срок службы, малообслуживаемых ветровых турбинных систем.
Асинхронные генераторы переменного тока
Для выработки электроэнергии обычно используются синхронные машины, энергетические системы современных ветровых установок используют индукционные машины. Эти асинхронные генераторы делятся на два типа: индукционные генераторы с фиксированной скоростью с короткозамкнутым ротором (иногда называют короткозамкнутые асинхронные генераторы) и двойные индукционные генераторы с намотанным ротором. Наглядные изображения с короткозамкнутого асинхронного генератора представлены на рисунках 5 и 6, соответственно, и их системы топологий дополнительно проиллюстрированы на рисунке 7.
При поставке энергии с трехфазной сети переменного тока статора, вращающееся магнитное поле устанавливается поперек воздушного зазора. Если ротор вращается со скоростью, отличной от синхронной скорости, создается слип, и цепь ротора находится под напряжением. Вообще говоря, индукционные машины просты, надежны, недороги и хорошо развиты. Они имеют высокую степень демпфирования и способны поглощать колебания скорости вращения ротора. Для фиксированной скорости вращения асинхронных генераторов, статор соединен с сеткой через трансформатор, а ротор соединен с ветротурбиной через редуктор. Скорость ротора считается фиксированной (на самом деле, варьируя в пределах узкого диапазона). До 1998 года большинство производителей ветряных турбин не строили их с фиксированной скоростью асинхронных генераторов мощностью 1,5 МВт и ниже. Эти генераторы обычно работают со скоростью 1500 оборотов в минуту для электрической сети 50 Гц , с трехступенчатой коробкой передач.
Рис. 5. Короткозамкнутый генератор в разрезе
Рис. 6. В разрезе дважды кормили асинхронный генератор с вращающегося трансформатора
Асинхронные генераторы с короткозамкнутым ротором могут быть использованы в переменной скорости ветровых турбин, как и в управлении синхронных машин. Тем не менее, выходное напряжение не может контролироваться и реактивной мощности необходимо внешнее питание. Очевидно, что асинхронные генераторы с фиксированной скоростью ограничены, чтобы работать только в очень узком диапазоне дискретных скоростей. Другие недостатки машины связаны с размером машины, уровня шума, низкой эффективностью и надежностью. Эти машины оказались причиной сбоев, требовали огромного обслуживания и последующее техническое обслуживание.
(а) асинхронный генератор с фиксированной скоростью
(б)
Рис. 7. Схемы двух систем индукционного генератора
Асинхронный генератор с короткозамкнутым ротором преобладал на рынке ветряных турбин до последних лет, не давший широкому внедрению асинхронные генератором с двойным питанием. В настоящее время, более 85% установленных ветряных турбин используют асинхронные генераторы с двойным питанием. В схемах асинхронных генераторов с двойным питанием, статор напрямую подключен к сети через трансформаторы, и ротор подключен к сети через ШИМ-преобразователей энергии. Преобразователи могут контролировать роторные цепи тока, частоты и угла сдвига фазы. Такие асинхронные генераторы способны работать в широком диапазоне скольжения (обычно ±30% от синхронной скорости). В результате, они предлагают много преимуществ, таких как высокий выход энергии, уменьшение механических напряжений, колебаний мощности и управляемой реактивной мощности.
Асинхронные генераторы не зависят от нестабильности напряжения. Когда конденсаторы используются для компенсации коэффициента мощности, есть риск возникновения самовозбуждения. Кроме того, эффект демпфирования может привести к потерям мощности в роторе.
Как показано на рисунке 7(б), ротор асинхронного генератора с двойным питанием механически соединен с ветродвигателем через систему приводов, которые могут содержать высокоскоростные и низкоскоростные валы, подшипники и редуктора. Ротор питается от двунаправленного преобразователя источника напряжения. Таким образом, скорость и крутящий момент асинхронного генератора с двойным питанием можно регулировать путем контроля со стороны крыльчатки преобразователя. Еще одна особенность заключается в том, что асинхронный генератор с двойным питанием может работать при суб-синхронных и синхронных условиях. Статор всегда передает мощность в сеть, а ротор может отрегулировать мощность в обоих направлениях. Последнее связано с тем, что в широтно-импульсный преобразователь энергии способен передавать напряжение и ток при разных фазовых углах. В суб-синхронных условиях, роторный преобразователь работает как инвертор и сетевой конвертер в качестве выпрямителя. В этом случае активная мощность течет от сети к ротору.
Рис. 8. Эквивалентная схема на каждую фазу асинхронного генератора с двойным питанием
Для анализа производительности асинхронного генератора с двойным питанием, всегда необходимо учитывать и анализировать его каждую фазу эквивалентной схемы, как показано на рисунке 8. Из этого рисунка видно, что асинхронный генератор с двойным питанием отличается от обычной индукционной машины тем что, в цепи ротора, напряжение источника добавляется для поддержания напряжения в цепи ротора.
В матричной форме уравнение для этой цепи
(19)
входной мощности можно суммировать из 
выходной мощности и полной потери мощности 
. Последняя включает в себя потери статора 
, потери ротора 
, основные потери сердечника 
, потери на трение 
и случайные потери нагрузки 
. Среди этих потерь, предполагается, изменение в зависимости от квадрата тока статора 
в то время как изменяется в зависимости от площади ротора ток 
. Случайные потери нагрузки можно разделить на две части: основная составляющая 
происходит на стороне статора и 
на стороне ротора. Таким образом, пропорциональна 
в то время как пропорциональна 
.
Общие потери определяются по формуле [12]
(20)
Эффективность асинхронного генератора с двойным питанием определяется [12]
(21)
Эффективность может быть выражена в виде функции от тока нагрузки 
и эта функция непрерывна и бесконечна. Следовательно, максимальная эффективность может быть найдена, если:
(22)
То есть, условие достижения максимальной эффективности для асинхронного генератора с двойным питанием соблюдается при:
(23)
Для того чтобы оптимизировать конструкцию асинхронного генератора с двойным питанием, то необходимо вывести численно или экспериментально ее потери и коэффициент полезного действия. Условие максимального возникновения эффективности показывает: когда потери в зависимости от нагрузки уравновешенны.
Для контроля асинхронного генератора с двойным питанием составлена математическая модель, которая основана на синхронной системе отсчета следующим образом [12],
(24)
(25)
(26)
(27)
где
и 
статора и ротора сопротивления; 
синхронная электрическая скорость в рад/сек. 
скорость ротора;
Электромагнитный крутящий момент задается:
(28)
В асинхронных генераторах с двойным питанием, активная мощность используется для оценки выходной мощности и реактивной мощности и отвечает за его электрические характеристики в электрической сети. Асинхронные генераторы с двойным питанием требуют потребления некоторого количества реактивной мощности, чтобы начать вырабатывать свое магнитное поле. В случае соединения генератора с сетью, генератор получает реактивную мощность из самой сети [12].
Основной проблемой, описываемой в статье, является выбор электрогенератора для ВЭУ. В качестве генераторов в ВЭУ чаще используются асинхронные генераторы с короткозамкнутым ротором. Отличие, которых от синхронных генераторов является большая надежность, простота конструкции и малая масса, что необходимо для повышения надежности ветроэнергоустановки.
В качестве электромеханического преобразователя ВЭУ в основном используют синхронные генераторы. При выборе генератора с постоянными магнитами на роторе необходимо учитывать высокую стоимость постоянных магнитов и возможность их размагничивания при возникновении коротких замыканий в нагрузке. Асинхронные генераторы (АГ) с короткозамкнутым ротором также перспективны для ВЭУ малой и средней мощности. В частности, при использовании АГ отпадает необходимость в настройке генераторов на параллельную работу, повышается надёжность за счёт отказа от щёточных контактов, как в АГ двойного питания. Снижается стоимость ВЭУ. Компоновка предполагает возможность использования как горизонтально-осевых ветроколёс, так и вертикально-осевых, например, быстроходных роторов Дариуса. Вентильное возбуждение асинхронных генераторов позволяет более эффективно осуществлять запуск генератора, а также требует меньших габаритов, чем конденсаторное. Разработана инновационная конструкция электрических машин, улучшающая их массогабаритные и энергетические характеристики. Оригинальность заключается в выполнении лобовых частей обмотки статора, где применяются проводники переменного сечения. В этом случае, лобовые части представляют собой как бы части окружностей, сгруппированные из нескольких проводников. Сечение проводников лобовых проводников равно сечению активных проводников, а проводники, их соединяющие, имеют в два раза меньшее сечение.
Заключение.
Проектирование и успешное функционирование систем преобразования энергии ветра (СПЭВ) является очень сложной задачей и требует навыков многих междисциплинарных навыков, например, гражданское строительство, машиностроение, электротехника и электроника, географии, аэрокосмической, окружающей среды и т.д. Производительность СПЭВ зависит от подсистем, как ветровая турбина (аэродинамическая), шестерни (механические), генератор (электрический); в то время как наличие ресурсов ветра регулируются климатическими условиями соответствующего региона, для которых опрос ветра чрезвычайно важно использовать энергию ветра. Эта статья представляет собой ряд вопросов, связанных с выработки электроэнергии из СПЭВ например, факторы, влияющие на энергию ветра, их классификация, выбор генераторов, основные конструктивные соображения в аэродинамической конструкции турбины, проблемы, связанные с сетевыми соединениями, ветро-дизельных автономных энергетических систем гибридных, регулирования реактивной мощности системы ветра, экологические аспекты производства электроэнергии, экономики ветра выработка электроэнергии и последняя тенденция производства ветровой энергии от береговых участков выходных.
Литература:
- Константинов, В.Н. Выбор ВЭУ и оценка их производительности / В.Н. Константинов, Р.С. Абдрахманов // Известия высших учебных заведений. Проблемы энергетики. – 2005. – №11-12. – С. 48-52.
- Твайделл Дж., Уэйр А. Возобновляемые источники энергии. – М.: Энергоатомиздат. – 1990. – 388 с.
- Григораш О.В., Степура Ю. П., Сулейманов Р. А. Возобновляемые источники электроэнергии. – Краснодар, 2012. – 272 с.
- Григораш О.В., Божко С. В., Попов А. Ю. Автономные источники электроэнергии: Состояние и перспективы. – Краснодар, 2012. – 174 с.
- Григораш, О.В. К расчету экономической эффективности ветроэлектрических установок / О.В. Григораш, Р. А. Сулейманов, А. В. Квитко // Труды Кубанского государственного аграрного университета. – 2011. – №33. – С. 192-195.
- Федянин, В.Я. Оценка параметров ветроагрегатов, определяющих эффективность выработки электроэнергии / В.Я. Федянин, В.А. Мещеряков // Вестник Алтайской науки. – 2008. – №2. – С. 122-127.
- Грачев, П.Ю. Перспективы применения инновационных генераторов переменного тока в автономных ВЭУ / П.Ю. Грачев, Е.Е. Горбачев, А.С. Табачинский // Инновации в сельском хозяйстве. – 2016. – №5(20). – С. 259-264.
- Андриенко, П.Д. Использование высокочастотных генераторов для повышения мощности ВЭУ с аэродинамической мультипликацией / П.Д. Андриенко, В.П. Метельский, И.Ю. Немудрый // Электротехнические и компьютерные системы. – 2013. – №10(86). – С. 45-49.
- Грачев, П.Ю. Особенности инновационных проектов ВЭУ и микроГЭС с асинхронными генераторами / П.Ю. Грачев, М.Л. Костырев, П.А. Кунцевич, Н.Н. Конохов // Инновации в сельском хозяйстве. – 2014. – №3(8). – С. 52-56.
- Велькин, В.И. Разработка конструкции роторно-лепестковой ВЭУ с тихоходным безредукторным генератором / В.И. Велькин, В.А. Дмитриевский, В.А. Прахт, А.И. Якимов, Ю.А. Якимов // Международный научный журнал альтернативная энергетика и экология. – 2012. – №3. – С. 72-76.
- Omid Alavi, Behzad Vatandoust Economic Selection of Generators for a Wind Farm/ Omid Alavi, Behzad Vatandoust// Indonesian Journal of Electrical Engineering and Informatics (IJEEI). – 2015. – V. 1. – No. 3 – P. 121-128
- Wenping Cao, Ying Xie and Zheng Tan Wind Turbine Generator Technologies/ Wenping Cao, Ying Xie and Zheng Tan//INTECH open science/open minds/ – 2012.
- M. Bencherif, B. N. Brahmi, A. Chikhaoui Optimum selection of wind turbines/ M. Bencherif , B. N. Brahmi , A. Chikhaoui// Science Journal of Energy Engineering. – 2014. – No. 2(4). – P. 36-46.
