Библиографическое описание:

Соколов Б. В., Соломаха Д. К. Oценкa влияния грунтoцементных кoнструкций нa oснoве примерa в Сaнкт-Петербурге // Молодой ученый. — 2016. — №9. — С. 293-301.



В данной статье рассматривается тенденция уплотнения существующей застройки. В результате этого новые здания возводят в непосредственной близости к существующим, что существенно меняет характер строительства. Реконструкция старых городских районов, а также возведение комплекса зданий, состоящих из нескольких примыкающих вплотную друг к другу блоков, возводимых в несколько очередей, требуют от проектировщиков решения задач, связанных с обеспечением сохранности существующей застройки. Кроме этого, необходимо выделить проблему создания и использования подземного пространства в больших городах, которая приобретает все большую актуальность в связи с дефицитом свободных территорий. Строительство новых зданий и сооружений, освоение подземного пространства в условиях городской, исторически сложившейся застройки ряда городов России, в частности Санкт-Петербурга, является сложной задачей, поскольку с поверхности и до глубины порядка 20–40 м залегают слабые сильносжимаемые пылевато-глинистые грунты.

Ключевые слова: котлован; слабые пылеватоглинистые грунты; устройства грунтоцементных конструкций; несущая способность грунта; механические характеристики грунта.

Особенностью грунтов, которые залегают в Санкт-Петербурге, является проявление их тиксотропных свойств при техногенных воздействиях. При вибрационном воздействии грунты переходят в текучее состояние (расструктуривание грунтов) и приобретают свойства вязкой жидкости. Из практического опыта установлено, что зона влияния нового строительства на здания соседней застройки составляет 30 м и более. Поэтому одним из требований к ограждениям котлованов должно быть ограничение горизонтальных перемещений, так как дополнительные осадки зданий соседней застройки во многом зависят от горизонтальных деформаций ограждений котлованов. Значения угла внутреннего трения и сцепления таких грунтов становятся близки к нулю, что ведет за собой увеличение активного давления на ограждение котлована практически в два раза.

Ограждение таких котлованов может быть выполнено (на основе технико-экономического расчёта) с использованием различных конструкций и технологий, в том числе, ранее мало применяемых.К таким ограждениям относятся и конструкции, выполненные из грунтоцемента по технологии струйной цементации. Учёт работы таких конструкций при вскрытии котлована, в том числе, в случае необходимости увеличения жёсткости уже существующих ограждений из металлического шпунта, учёт воздействия струйной технологии на окружающий массив грунта и подземную часть сооружения в целом, являются актуальной и малоисследованной задачей проектирования подземных сооружений.

Цель изадачи работы

Исходя из вышеизложенного, целью работы является:

‒ оценка влияния грунтоцементных конструкций, выполненных по технологии струйной цементации, на деформируемость ограждений котлованов в условиях слабых пылевато-глинистых грунтов;

Для этого необходимо решить задачи:

‒ анализ литературных источников по устройству ограждений котлованов с применения технологии струйной цементации;

‒ анализ данных инклинометрических наблюдений за перемещениями ограждения на экспериментальной площадке;

  1. Обзор литературы:

Как показывает опыт строительства в условиях слабых водонасыщенных пылевато-глинистых грунтов и городской застройки, одной из причин возникновения дополнительных деформаций существующей застройки вблизи котлованов является развитие горизонтальных перемещений ограждения котлованов. Влияние устройства котлованов в условиях городской застройки отражено в работах Н. С. Никифоровой, В. В. Семенюк-Ситникова, В. А. Ильичева, О. А. Шулятьева, Р. А. Мангушева, И. В. Колыбина, В. П. Петрухина, О. А. Мозгачевой, В. М. Улицкого, С. И. Алексеева, В. А. Васенина, П. А. Коновалова, Burlаnd J. B., Stаnding J. R., Jаrdine F. M., Mооrmаnn Сh., Mооrmаnn H. R. и др.

Методы расчёта ограждений котлованов аналитическими и численными методами, а также применимости различных моделей поведения грунтов достаточно широко освещены в работах многих исследователей (А. Я. Будин, Г. К. Клейн, В. Н. Парамонов и др.).

Одним из эффективных методов снижения горизонтальных деформаций может служить применение технологии струйной цементации, как для устройства грунтоцементных ограждений, так и для закрепления грунтов с внешней стороны ограждения и ниже дна котлована. Так, в работах В. А. Ильичёва и Ю. А. Готмана (2011) предложен следующий метод снижения горизонтальных деформаций ограждений котлованов: с внешней стороны ограждения котлована устраиваются грунтоцементные массивы, размеры которых определяются исходя из разработанного автором алгоритма. Грунтоцементные массивы располагаются в зонах с наибольшими деформациями грунтового массива, получаемыми по расчёту. Указанные грунтоцементные массивы снижают горизонтальные перемещения за счёт закрепления грунта и за счёт перераспределения активного давления между ограждением и грунтоцементными массивами.

В практике строительства также часто применяются горизонтальные диафрагмы (распорные диафрагмы), устраиваемые ниже дна котлована. Как правило, такие диафрагмы в большинстве случаев используются в качестве противофильтрационных завес, тогда как распорные конструкции по исследованиям А. Г. Малинина (2009) практически не «работают»

2. В проведенных исследованиях рассматривается следующий вариант снижения горизонтальных перемещений ограждения котлована: с внешней стороны существующего шпунтового ограждения устраиваются грунтоцементные секущиеся сваи, которые армируются несущими элементами. Секущиеся сваи должны обеспечивать сплошность всей конструкции (рис. 1). За счёт устройства таких конструкций происходит увеличение жёсткости всего ограждения, что актуально при возникновении значительных горизонтальных деформаций существующего ограждения в условиях городской застройки.

Рис. 1. Конструктивное решение ограждения комбинированного типа: ГЦС — грунтоцементные сваи; В — условная толщина ограждения; b — шаг рядов ГЦС; а — шаг свай в ряду и шаг армирующих элементов

При разработке глубоких котлованов в условиях слабых пылеватоглинистых грунтов и городской застройки существует опасность расструктуривания грунтов основания, что в свою очередь может повлечь развитие значительных горизонтальных перемещений ограждения и вертикальных деформаций фундаментов зданий соседней застройки. В этом случае необходимо применять конструкции ограждения котлована с высокими жесткостными характеристиками.

Для глубоких котлованов, располагающихся вблизи существующих зданий, рекомендуется применять ограждение комбинированного типа: по периметру котлована выполняется шпунтовое ограждение, с внешней его стороны устраивается сплошная стена в грунте из пересекающихся грунтоцементных свай, крайний ряд которых армируется несущими элементами (прокатные профили -двутавры, швеллеры, трубы). Верх шпунта и армирующих элементов объединяется железобетонной балкой.

Область применения ограждений комбинированного типа:

1) оперативное снижение деформативности шпунтового ограждения в условиях плотной городской застройки;

2) устройство ограждений в условиях городской застройки в случае, когда устройство аналогичных ограждений (железобетонной стены в грунте) технически невозможно;

3) устройство ограждений с превентивным закреплением слабых грунтов.

Совместно с ограждением комбинированного типа рекомендуется применять горизонтальные грунтоцементные конструкции (диафрагмы) ниже дна котлована, устраиваемые до его откопки с помощью технологии струйной цементации.

Область применения горизонтальных грунтоцементных диафрагм:

1) устройство горизонтальных противофильтрационных завес ниже дна котлована;

2) устройство распорной диафрагмы ниже дна котлована для снижения перемещений ограждения;

3) закрепления грунтов в основании фундаментной плиты сооружений с заглубленной подземной частью.

При проектировании конструкций, устраиваемых с помощью технологии струйной цементации, рекомендуется различать типы получаемых материалов в зависимости от инженерно-геологических условий.

Груитоцемент — искусственный материал, получаемый путём перемешивания цементного раствора с песками (от пылеватых до среднезернистых) или пылевато -глинистыми грунтами.

Грунтобетон — искусственный материал, получаемый путём перемешивания цементного раствора с крупнозернистыми песками и крупнообломочными грунтами (гравийно-галечниковыми).

Илоцемент — искусственный материал, получаемый путём перемешивания цементного раствора с илистыми или торфяными грунтами.

Ограждающие конструкции комбинированного типа с применением струйной цементации образуются следующим образом:

‒ С внешней стороны уже погруженного шпунтового ограждения изготавливаются грунтоцементные пересекающиеся сваи;

‒ Внешний ряд свай армируется несущими элементами (прокатными профилями — двутавровыми балками, швеллерами, стальными трубами);

‒ По верху армирующие элементы и шпунт объединяются железобетонной балкой.

Толщина грунтоцементной конструкции назначается исходя из проверочных расчётов, при этом рекомендуемая минимальная толщина конструкции составляет 2 ряда свай. Грунтоцементные сваи в плане, как правило, располагаются по треугольной сетке с таким расчётом, чтобы обеспечить сплошность всей конструкции. При назначении величины перекрытия свай необходимо также учитывать возможное отклонение струйного монитора от вертикали при производстве работ. При устройстве грунтоцементных конструкций отметка пяты свай может варьироваться, поэтому при проектировании необходимо учитывать это обстоятельство. Рекомендуемая величина защитного слоя составляет 1,5…2,0 м.

В случае если грунтоцементные конструкции используются для увеличения несущей способности, то проектное значение прочности подбирается исходя из значения доверительной вероятности, соответствующей первой группе предельных состояний (Р=0,95…0,98). Например, при расчёте по первой группе предельных состояний вероятность получения проектного значения прочности К=3,5 МПа составляет Р=0,93, что не удовлетворяет нормам строительного проектирования.

Окончательные значения механических и деформационных характеристик грунтоцемента необходимо назначать только после проведения опытных работ на строительной площадке.

При расчётах также рекомендуется учитывать увеличение характеристик окружающего массива грунта. Значения их модуля деформации и удельного сцепления можно повышать на 20–30 % по сравнению с исходными значениями. Максимальная зона увеличения характеристик грунтов составляет порядка 2. 2,50, где Б — диаметр или толщина грунтоцементной конструкции.

Увеличение механических характеристик происходит за счёт явления «клакажа», т. е. инъекции части цементного раствора в окружающий грунт при кратковременной закупорке рабочей скважины при устройстве грунтоцементной конструкции. Данный факт следует также учитывать при подсчёте объёмов работ, особенно при устройстве грунтоцементных диафрагм ниже дна котлована. Значения удельного веса грунтоцемента рекомендуется принимать равным 17,5. 19,0 кН/м для слабых водонасыщенных пылевато-глинистых грунтов.

Расчёт ограждений комбинированного типа рекомендуется производить методами численного моделирования по следующим схемам:

  1. Расчётная схема в виде условной балки. Сечение ограждения рассматривается как условная балка, ширина которой определяется как расстояние между осями несущих элементов. Грунтоцемент рассматривается как матрица, которая обеспечивает позиционирование «арматуры» в сечении балки. Геометрические параметры армирующих элементов рекомендуется назначать равными характеристикам шпунта (на 1 пог. м.) для того, чтобы нейтральная ось условной балки проходила по центру балки. В случае, если геометрические характеристики армирующих элементов принимаются отличными от шпунта, то положение нейтральной оси и геометрические характеристики всей балки определяются стандартными методами сопротивления материалов.
  2. Расчётная схема с учётом характеристик грунтоцемента. Расчёт по такой схеме следует производить при наличии данных о механических и деформационных характеристиках грунтоцемента, полученных опытным путём. В таком случае всё ограждение моделируется двумя элементами типа «плита» с приведёнными геометрическими характеристиками, пространство между ними «заполняется» материалом с условными характеристиками грунтоцемента

На основе экспериментальных данных определена зона влияния технологии струйной цементации на окружающий массив грунта при устройстве вертикальных грунтоцементных элементов. На площадке строительства рассматриваемого объекта были проведены исследования по оценке влияния технологии струйной цементации на окружающий массив грунта.

а)

б)

Рис. 2. Совмещённый график изогнутых осей ограждения для 4-х схем расчёта (а) и сравнительный график расчётных и экспериментальных величин горизонтальных перемещений ограждения котлована (б): 1 — расчет с учётом характеристик грунтоцемента; 2 — расчёт по методу условной балки (без учёта характеристик грунтоцемента); 3 — ИК № 5; 4 — ИК № 7; 5 — ИК № 15

Результаты обработки данных зондирования представлены в графическом (в виде графиков параметров зондирования) и табличном виде.

а)б) в)

Рис. 3. Сравнительные графики исходных параметров зондирования и значений, полученных для опытных площадок: а — удельное сопротивление под конусом, б — удельное сопротивление по муфте трения; 1 — исходные значения; 2 — значения, полученные на площадке № 1; 3 — значения, полученные на площадке № 2; 4 — значения, полученные на площадке № 3

Результаты эксперимента показали, что в зоне равной 2…2,5D, где D — диаметр грунтоцементной сваи, происходит увеличение механических характеристик (модуля деформации и сцепления) окружающих грунтов в среднем на 20–30 % по сравнению с исходными значениями. В результате устройства грунтоцементных конструкций (вертикальной «стены в грунте») по технологии струйной цементации наибольшему воздействию подверглись слабые грунты, залегающие на глубинах от 4,2 м до 15,0 м (суглинки пылеватые текучие, суглинки пылеватые ленточные текучие, супеси песчанистые с гравием пластичные, суглинки легкие пылеватые тугопластичные). Проверка неизменности вида (его наименования) грунта по диаграмме Робертсона показала, что исследуемые грунты соответствуют исходным показателям, т. е. изменение вида (наименования) не установлено

В итоге были определены значения прочности для расчётов по первой и второй группам предельных состояний. Для расчётов по первой группе значение прочности грунтоцемента на сжатие составило: для песков пылеватых — RI = 4,7 МПа; для суглинков и супесей — RI = 4,4 МПа. Для расчётов по второй группе: для песков пылеватых — RII = 7,9 МПа, для суглинков и супесей — RII = 7,0 МПа. Результаты статистической обработки испытаний грунтоцемента показали, что в условиях слабых водонасыщенных пылевато-глинистых грунтов прочность грунтоцемента практически не зависит от вида грунта.

Так как фактические значения прочности отдельных образцов грунтоцемента на сжатие имели достаточно большой разброс, то назначение проектных величин прочности рекомендовалось производить по следующей методике: назначалось требуемое (проектное) значение прочности грунтоцемента на сжатие Rпр, далее по формулам (3), (4) определялось значение доверительной вероятности Р, которое соответствовало проектному значению прочности. На графике рис. 10 для наглядности представлено вероятностное распределение прочности грунтоцемента на сжатие. Так, вероятность получения минимальной прочности на сжатие Rпр=4,0 МПа составляет Р=0,85, и таким образом это значение прочности можно использовать для расчётов по II-й группе предельных состояний.

(3)

(4)

В большинстве случаев устройства грунтоцементных свай при их контрольных испытаниях определяется значения прочности на сжатие, однако при расчёте грунтоцементных ограждений котлованов немаловажную роль играет модуль деформации грунтоцемента. С целью определения значений модуля деформации грунтоцемента для части грунтоцементных образцов (в количестве 250 шт.) помимо показаний прочности на сжатие фиксировались соответствующие им значения модуля деформации. Так как прочность грунтоцемента напрямую зависит от содержания цемента в объёме обработанного грунта, то очевидно, что и модуль деформации будет также зависеть от количества цемента, т. е. от прочности на сжатие.

В результате испытаний образцов были получены значения прочности грунтоцемента и соответствующие им значения модуля деформации. Так как в данном случае рассматривается показатель прочности на сжатие, то вид грунта не имеет особого значения. С целью определения зависимости модуля деформации грунтоцемента от его прочности на сжатие построен график, представленный на рис. 11. По результатам линейной интерполяции получено выражение, описывающее указанную зависимость:

(5)

Данная зависимость справедлива практически для всех типов грунтов, за исключением крупнообломочных (гравийно-галечниковых) и крупнозернистых песков, так как в них, помимо содержания цемента, существенное влияние на показатели прочности и деформируемости грунтоцемента оказывают также и исходные агрегаты (твёрдые частицы). Если провести аналогию с бетонами, то следует грунтоцемент разделять как минимум на два типа: грунтоцемент — материал, получаемый в пылевато-глинистых грунтах, за исключением торфяных грунтов, аналог цементного (цементно-песчаного) раствора, и грунтобетон — материал, получаемый в средне- и крупнозернистых песках и крупнообломочных грунтах, аналог обычных и мелкозернистых бетонов.

Исходя из полученных выше зависимостей, можно сделать следующие выводы:

а) при устройстве грунтоцементных конструкций в условиях разнородного напластования слабых водонасыщенных пылевато-глинистых грунтов значения прочности грунтоцемента на сжатие практически не зависит от вида грунта, так как большая часть грунта выносится на поверхность в составе пульпы; агрегаты нижележащих слоёв грунта при выходе на поверхность вместе с пульпой перемешиваются с вышележащими обрабатываемыми слоями, и таким образом тело сваи получается практически однородным по составу (по высоте сваи), что в своё время отмечено Малининым А. Г. (2009). Фактически прочность грунтоцемента получается приблизительно равной прочности цементного камня при заданном водоцементном отношении;

Рис. 4. Осреднённый график вероятностного распределения прочности грунтоцемента на сжатие (для песков пылеватых, суглинков текучих и супесей пластичных)

Рис. 5. График зависимости модуля деформации грунтоцемента от прочности на сжатие

б) для слабых водонасыщенных пылевато-глинистых грунтов модуль деформации грунтоцемента находится в линейной зависимости от его прочности на сжатие (с точностью, необходимой для инженерных расчётов) в пределах получаемых величин прочности.

Заключение:

При устройстве грунтоцементных свай в условиях слабых пылеватоглинистых грунтов механические и деформационные характеристики окружающего массива грунта увеличиваются на 25–30 % по сравнению с исходными характеристиками, причём изменение наблюдается на расстоянии 3,3 м от грани грунтоцементных свай. По результатам инклинометрических наблюдений за ограждением котлована получены значения горизонтальных перемещений после устройства грунтоцементных конструкций и общая картина деформированного состояния шпунтового ограждения. За период откопки котлована до проектной глубины 12,0 дополнительные максимальные горизонтальные перемещения ограждения не превысили расчётных значений. На основе результатов численного моделирования установлено, что применение грунтоцементных конструкций в составе существующего ограждения позволяет увеличить жёсткость ограждения и снизить горизонтальные перемещения ограждения в 2–3 раза по сравнению со шпунтовым ограждением. Установлено, что в условиях слабых пылевато-глинистых грунтов прочность на сжатие грунтоцемента не зависит от вида грунта, что обусловлено выносом большей части агрегатов грунта на поверхность грунтоцементной пульпой. Значения прочности грунтоцемента практически равны прочности цементного камня при соответствующем водоцементном отношении. Отсюда следует вывод, что в условиях слабых водонасыщенных пылевато-глинистых грунтов возможно получение прогнозируемых прочностных показателей грунтоцемента, равных прочности цементного камня, однако для эффективности работы грунтоцементных конструкций в целом необходимо обеспечить сплошность тела конструкций (т. е. обеспечить заданный диаметр свай).

По результатам статистической обработки лабораторных испытаний образцов грунтоцемента определены значения прочности на сжатие для расчётов по первой и второй группам предельных состояний, а также зависимость модуля деформации грунтоцемента от его прочности на сжатие. Указанные значения и зависимости получены для песков пылеватых, супесей пластичных и суглинков текучих, характерных для инженерно-геологических условий Санкт-Петербурга.

Литература:

  1. Aбухaнoв, A. З. Мехaникa грунтoв: Учебнoе пoсoбие / A. З. Aбухaнoв. -Рoстoв н/Д: Феникс, 2006. — 352 с.
  2. Гoрячев, O. М. Oсoбеннoсти вoзведения здaний в стесненных услoвиях / O. М. Гoрячев, JI. B. Прыкинa М.: Academia, 2003. — 259 с.
  3. Дaлмaтoв, Б. И. Мехaникa грунтoв, oснoвaния и фундaменты / Б. И. Дaлмaтoв 2-е изд. перерaб. и дoп.— СПб: Стрoйиздaт, 1988. — 415 с.
  4. Дoвнaрoвич, C. B. O выбoре рaзмерa мoдели фундaментa при мoделирoвaнии oсaдoк песчaнoгo oснoвaния / C. B. Дoвнaрoвич, Д. Е. Пoльшин // Oснoвaния, фундaменты и мехaникa грунтoв. 1967. — № 4. — с. 27–29.
  5. Ибaдильдин, H. A. Прoгнoз влияния вoзведения сooружений нa плитнoм фундaменте нa дефoрмaции песчaнoгo oснoвaния существующих здaний. Дис. кaнд. тех. нaук. Т.2. / H. A. Ибaдильдин — С-Пб: Издaтельствo СПбГAСУ, 2007. 51 с.
  6. Ильичев, В. A. Влияние стрoительствa зaглубленных сooружений нa существующую истoрическую зaстрoйку в Мoскве / В. A. Ильичев, П. A. Кoнoвaлoв, Н. С. Никифoрoвa // Oснoвaния, фундaменты и мехaникa грунтoв. 2001. — № 4 — с. 19–24.
  7. Инженернo-геoлoгические изыскaния: спрaв, пoсoбие / Н. Ф. Aрипoв и др. -М: Недрa, 1989.-288 с.
  8. Кaлинин, В. М. Oценкa техническoгo сoстoяния здaний: Учебник / В. М. Кaлинин, С. Д. Сoкoвa М.: ИНФРA-М, 2005. — 268 с.
  9. Кoнoвaлoв, П. A. Oснoвaния и фундaменты рекoнструируемых здaний / П. A. Кoнoвaлoв. 4-е. изд. перерaб. и дoп. — М.: ВНИИНТПИ, 2000. -318с.
  10. Кoстaрев, В. П. К хaрaктеристике грунтoвых услoвий II типa пo прoсaдoчнoсти г. Перми / В. П. Кoстaрев, В. Е. Мaлaхoв, Э. И. Aбрoсимoв // 77 Сергеев, чтения. Вып. 2. -М.: ГЕOС, 2000. -с. 208–212.
  11. Кoстaрев, В. П. O пoдтoплении г. Перми / В. П. Кoстaрев, В. Е. Мaлaхoв / В. П. Кoстaрев, Т. Е. Мaлaхoвa // Инженернo-геoлoгические исследoвaния и oценкa технoгеннoгo пoдтoпления в Урaльскoм региoне. — Свердлoвск: 1986.-с. 36–37.
  12. Кoстaрев, В. П. Oпaсные инженернo-геoлoгические прoцессы и специфические грунты Егoшихинскoй дoлины г. Перми / В. П. Кoстaрев, O. A. Скрипинa // Сергеев, чтения. Вып. 5. М.: ГЕOС, 2003. -с. 112–114.
  13. Кoстерин, Э. В. Oснoвaния и фундaменты: учеб. для вузoв пo спец. «Стр-вo aвтoмoб. дoрoг и aэрoдрoмoв» и «Мoсты и трaнспoртные тoннели» / Э. В. Кoстерин. — 3-е изд., перерaб. и дoп.- М.: Высш. шк., 1990. 431 с.
  14. Мaнгушев, P. A. Сoвременные свaйные технoлoгии: Учебнoе пoсoбие / P. A. Мaнгушев, A. B. Ершoв, A. И. Oсoкин СПб.: Изд-вo AСВ, СПбГAСУ, 2007.- 160с.
  15. Мaнгушев, P. A. Aнaлиз эффективнoсти фундaментoв здaний пo результaтaм oпытa мaссoвoгo стрoительствa / P. A. Мaнгушев, С. Н. Сoтникoв // Oснoвaния, фундaменты и мехaникa грунтoв. — 1996 № 6. — с. 18–22.
  16. Пoсoбие пo прoектирoвaнию oснoвaний здaний и сooружений (к СНиП 2.02.01–83)/НИИOСП им Герсевaнoвa-М.:Стрoйиздaт, 1986.-415 с.
  17. Прaвилa oбследoвaния несущих стрoительных кoнструкций здaний и сooружений: СП 13–102–2003 введ. 21.08.2003 / Гoсстрoй Рoссии — М.: ГУП ЦПП — 2003.-26 с.
  18. Прoектирoвaние фундaментoв здaний и пoдземных сooружений: Учеб. пoсoбие / пoд ред. Б. И. Дaлмaтoвa; 3-е изд. — М.: Изд-вo AСВ; СПб.: СПбГAСУ, 2006. 428 с.
  19. Biot, М. A. General theory of three-dimensional consolidation / M. A. Biot. — J. Appl. Phis., 1941.-Vol. 12.-P. 155–164.
  20. Desai, C. S. Numerical Methods in Geotechnical Engineering / C. S. Desai, J. T. Christian. New York. McGraw-Hill, 1977. — 784 p.
  21. Drucker, D. C. Soil mechanics and plastic analysis or limit design / D. C. Drucker, W. Prager. Qufrt. Appl. Math., 1952. — Vol. 10. — P. 157–165.
  22. Drucker, D. C. Soil vtchanics and work- hardening theories of plasticity / D. C. Drucker, R. E. Gibson, D. I. Henkel-Nrans. ASCE, 1957. Vol.122. — P. 3382
  23. Petrichenko, M., Rakova, X., Vyatkin, M., Musorina, T., Kuznetsova, D. Architectural Renovation of Quarter in Mannheim, Germany (2015) Applied Mechanics and Materials, 725–726, pp. 1101–1106.
  24. Дaлмaтoв Б. И. Мехaникa грунтoв, oснoвaнияи фундaменты (включaяспециaльныйкурсинженернoйгеoлoгии). Л.: Стрoйиздaт, 1988
  25. Зoценкo Н. Л., Лaрцевa И. И., Мaрченкo В. И. Зaкрепление oснoвaнийцементaциейбурoсмесительнымметoдoм // Геoтехническиепрoблемымегaпoлисoв. Тр. междунaр. кoнф. пo геoтехнике (Мoсквa, 2010). — Т. 5. — СПб.: ПИ «Геoрекoнструкция», 2010. — С. 1781–1788

Обсуждение

Социальные комментарии Cackle